Thiết kế phố Gia Phúc

i một trục của đất đá. Modun biến dạng của đất đá. Việc xử lý thống kê các đặc trưng vật lý và cơ học của đất – đá nhằm tính các giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính tốn cần thiết để thiết kế nền, mĩng nhà và cơng trình. Xử lý thơng kê các đặc trưng của đất được sử dụng đối với các khu xây dựng, những khoản riêng biệt của khu xây dựng hoặc từng nền nhà và cơng trình. Đơn nguyên địa chất cơng trình là đơn vị địa chất cơng trình cơ bản, tại đĩ tiến hành xử lý thống kê các đặc trưng đất – đá. Một đơn nguyên địa chất cơng trình là một khối đất đá đồng nhất cĩ cùng tiên gọi và thỏa mãn một trong những điều kiện sau: Các đặc trưng của đất – đá trong phạm vi đơn nguyên biến thiên khơng cĩ tính qui luật. Nếu các đặc trưng biến thiên cĩ qui luật thì qui luật này cĩ thể bỏ qua. Giá trị trung bình cộng của các kết quả xác định riêng được lấy làm giá trị tiêu chuẩn của tất cả các đặc trưng đất – đá (trừ lực dính đơn vị và gĩc ma sát trong). Các thơng số cĩ quan hệ tuyến tính giữa lực chống cắt và áp lực nén, nhận được bằng phương pháp bình phương cực tiểu được lấy làm giá trị tiêu chuẩn của lực dính đơn vị và gĩc ma sát trong. Các giá trị tính tốn của những đặc trưng dùng trong việc tính tốn nền bằng giá trị các đặc trưng tiêu chuẩn chia cho hệ số an tồn về đất. Các giá trị riêng của các đặc trưng của đất, đá phải xác định theo một phương pháp thống nhất. Phân chia sơ bộ đất – đá mặt bằng xây dựng thành các đơn nguyên địa chất cơng trình cĩ xét đến tuổi, nguồn gốc, những đặc điểm kết cấu kiến trúc và tên gọi của đất đá. Phải kiểm tra sự đúng đắn của việc phân chia đơn nguyên địa chất cơng trình trên cơ sở đánh giá tính biến đổi theo khơng gian của các đặc trưng bằng các chỉ tiêu tính chất của đất sau đây. Đối với đất hịn lớn – dùng thành phần hạt, cĩ bổ sung thêm độ ẩm chung và độ ẩm của đất nhét đối với đất hịn lớn cĩ đất nhét là sét. Đối với đất cát – dùng thành phần hạt, hệ số rỗng và bổ sung thêm độ ẩm đối với cát hạt bụi. Đối với đất sét – dùng các đặc trưng tính dẻo (giới hạn dẻo, giới hạn chảy và chỉ số dẻo), hệ số rỗng và độ ẩm. THIẾT LẬP TRỊ TIÊU CHUẨN VÀ TRỊ TÍNH TỐN CÁC ĐẶC TRƯNG (theo TCXD 45 : 1978) Trị tiêu chuẩn Trị tiêu chuẩncủa tất cả các đặc trưng của đất ( trừ lực dính kết đơn vịvà gĩc ma sát trong) lấy bằng trung bình số họccủa các kết quả xác định riêng biệt và được tính theo cơng thức: Atc = = Trong đĩ: Ai – trị số riêng biệt của đặc trưng; n – số lần thí nghiệm của đặc trưng; - Trị tiêu chuẩn của lực dính kết đơn vị Ctc và gĩc ma sát trongtc là các thơng số tìm được bằng các phương pháp bình phương cực tiểu từ quan hệ tuyến tính giữa sức chống cắt và áp lực pháp tuyến đối với tồn bộ tập hợp các trị số thí nghiệm trong đơn nguyên địa chất cơng trình: (5.5) Trong đĩ: - sức chống cắt của mẫu đất , (daN/cm2); p – áp lực pháp tuyến truyền lên mẫu đất, (daN/cm2); j - góc ma sát trong, độ; C – lực dính kết đơn vị, (daN /cm2). Trị tiêu chuẩn Ctc và jtc được tính theo cơng thức: Ctc= tgjtc = Trong đĩ: D = n. n – số lần thí nghiệm đại lượng t. Theo phụ lục 5/ [TCXD 74: 1987], xác định trị tiêu chuẩn mođun biến dạng của đất theo các công thức sau: + Hệ số nén lún: (daN/cm2) (5.9) + Mođun biến dạng: (daN/cm2) (5.10) Trong đó: pi – cấp áp lực; εi – hệ số rỗng của mẫu đất ứng với từng cấp áp lực pi. Trị tính tốn Theo [TCXD 74: 1987], trị tính tốn các đặc trưng Att của đất được xác định theo các biểu thức sau: (5.11) Trong đó: Atc - trị tiêu chuẩn của đặc trưng; Kđ - hệ số an toàn về đất. + Với các đặc trưng ngoài C, j, g, lấy Kđ = 1: Att = Atc. + Với các đặc trưng C, j, g thì Kđ tính theo biểu thức: (5.12) Trong đó: r - là chỉ số độ chính xác khi đánh giá trị trung bình các đặc trưng của đất. Dấu ở trước đại lượng r được chọn sao cho đảm bảo được độ tin cậy lớn nhất khi tính toán nền móng. Ứng với C và tgj: ; Ứng với g: . Trong đĩ: ta - hệ số tra Bảng 2 Phụ lục 1(TCXD 74: 1987) tùy thuộc xác suất tin cậy , (=0.95: khi tính tốn nền theo trạng thái giới hạn thứ nhất, =0.85: khi tính tốn nền theo trạng thái giới hạn thứ hai (theo TCXD 45: 1978 điều 3.15) và (n-2) khi xác định trị tính tốn C và tgj; (n-1) khi xác định trị tính tốn các đặc trưng khác; n - số mẫu đất đối với g, số lần thí nghiệm t đối với C và j; - hệ số biến đổi đặc trưng: ; - sai số tồn phương trung bình của đặc trưng.  + Đối với C và tgj: sc = st ´ stgj = st ´ st = + Đối với g: Từ các biểu thức trên, trị tính tốn các đặc trưng của đất viết lại như sau: + Đối với C và j: + Đối với g: Điều kiện loại trừ sai số thơ Khi tổng hợp những tài liệu trong một đơn nguyên địa chất cơng trình, để phân chia phải tiến hành kiểm tra thống kê để loại trừ những sai số thơ. Phải loại trừ những giá trị Ai (lớn nhất và nhỏ nhất), nếu khơng thỏa điều kiện sau: Trong đĩ: Ai - giá trị riêng của đặc trưng; n - số lần xác định các đặc trưng; V - chỉ số thống kê được lấy tùy thuộc vào số lần xác định n ( theo Bảng 1 Phụ lục 1 TCXD 74 : 1987 ). THỐNG KÊ Giới thiệu địa điểm khảo sát, vị trí hố khoan, số lượng hố khoan trên mặt bằng Thực tế số liệu địa chất của cơng trình khơng cĩ, do đĩ để phục vụ cho đồ án này ta lấy số liệu địa chất của cơng trình ‘KHU CĂN HỘ CAO CẤP QUỐC CƯỜNG’ địa điểm tại 28 Trần Xuân Soạn – Q.7 – TP.HCM. Ta lấy số hiệu của 3 hố khoan mang số hiệu: HK1, HK2, HK3 bố trí vào mặt bằng cơng trình như hình 5.1: HK1 sâu 60.0m HK2 sâu 60.0m HK3 sâu 60.0m Tổng cộng 180 m khoan.Cao độ mặt đất miệng các hố khoan khảo sát được lấy gỉa định 0.00 m.Cơng tác thí nghiệm được tiến hành với 86 mẫu đất nguyên dạng. Các mẫu đất nguyên dạng được lấy bằng ống thành mỏng và được ghi số thứ tự theo độ sâu của từng hố khoan, được bọc sáp và được bảo quản cẩn thận để giữ được độ ẩm và tính nguyên dạng của đất. Các mẫu đất nguyên dạng được lấy trong hố khoan với khoảng cách trung bình cứ 2m lấy một mẫu, đại diện cho tất cả các lớp đất gặp trong quà trình khoan.Theo [22], đây là giai đoạn khảo sát cho thiết kế kỹ thuật nên cự ly giữa các điểm khảo sát phải nhỏ hơn hoặc bằng 30m. Với cự ly ngắn như vậy mới cĩ thể phát hiện được đầy đủ và chính xác cấu tạo địa tầng tại vị trí xây dựng.Các điểm khảo sát nên bố trí theo chu vi mĩng và trong phạm vi cơng trình. Hình 5.1: Mặt bằng bố trí hố khoan Kết quả khảo sát địa chất cơng trình: Lớp cát san lấp Nằm ngay trên bề mặt địa hình và độ sâu phân bố ở các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 0.00 -1.20 1.20 HK2 0.00 1.45 1.45 HK3 0.00 -1.40 1.40 Thành phần chủ yếu: Đá mi 1x2, 4x6, cát san lấp, lớp bê tơng và đá hộc. Lớp đất 1: Nằm dưới lớp cát san lắp và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 -1.20 -16.60 15.40 HK2 -1.45 -15.90 14.45 HK3 -1.40 -16.50 15.10 Thành phần chủ yếu: Bùn sét, xám xanh đen, trạng thái chảy. Lớp đất 2: Nằm dưới lớp bùn sét và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 -16.60 -27.40 10.80 HK2 -15.90 -26.50 10.60 HK3 -16.50 -27.00 10.50 Thành phần chủ yếu: Sét, xám trắng – nâu vàng, trạng thái dẻo cứng. Lớp đất 3: Nằm dưới lớp sét và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 -27.40 -37.60 10.20 HK2 -26.50 -35.60 9.10 HK3 -27.00 -35.20 8.20 Thành phần chủ yếu: Sét, xám xanh đen, trạng thái dẻo cứng. Lớp đất 3a: Nằm dưới lớp sét và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK3 -35.20 -36.70 1.50 Thành phần chủ yếu: Cát pha, xám vàng loang xám trắng, trạng thái dẻo. Lớp đất 4: Nằm dưới lớp sét và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 -37.60 -41.60 4.00 HK2 -39.00 -43.70 4.70 Thành phần chủ yếu: Cát lẫn dăm sạn TA, xám tro, kết cấu chặt. Lớp đất 4a Nằm dưới lớp sét và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK2 -35.60 -39.00 3.40 Thành phần chủ yếu: Sét pha lẫn sạn sỏi TA, nâu đỏ nhạt, trạng thái dẻo cứng. Lớp đất 5 Nằm dưới lớp cát và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 -41.60 -43.50 1.90 Thành phần chủ yếu: Sét, xám xanh đen, trạng thái dẻo cứng. Lớp đất 6: Nằm dưới lớp cát và độ sâu phân bố các hố khoan như sau: Tên hố khoan Độ sâu mặt lớp, m Độ sâu đáy lớp, m Bề dày lớp, m HK1 -43.50 -60.00 16.50 HK2 -43.70 -60.00 16.30 HK3 -36.70 -60.00 23.30 Thành phần chủ yếu: Sét, nâu đốm xám trắng, trạng thái cứng. Mực nước ngầm: Độ sâu mực nước ngầm ổn định ở các hố khoan khoảng -0.30m (vào thời điểm khoan lấy mẫu). Nước khơng cĩ tính ăn mịn đối với bêtơng. KẾT QUẢ XỬ LÝ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Lớp cát san lắp Vì đây là lớp cát san lấp nên khơng cần xử lý thống kê. Lớp đất thứ 1 Bảng 5.3:Bảng tính gía trị C va j của lớp đất thứ 1 Lớp HK Số TT n Số hiệu mẫu pi (daN/cm2) τi (daN/cm2) pi2 τipi (pitgφtc + Ctc + τi)2 1 H1 1 HK1-1 0.25 0.069 0.06 0.017 0.00006 2 0.50 0.076 0.25 0.038 0.00031 3 0.75 0.101 0.56 0.076 0.00009 4 1.00 0.11 1.00 0.110 0.00030 5 HK1-2 0.25 0.07 0.06 0.018 0.00005 6 0.50 0.09 0.25 0.045 0.00001 7 0.75 0.093 0.56 0.070 0.00031 8 1.00 0.12 1.00 0.120 0.00005 9 HK1-3 0.25 0.07 0.06 0.018 0.00005 10 0.50 0.093 0.25 0.047 0.00000 11 0.75 0.118 0.56 0.089 0.00006 12 1.00 0.116 1.00 0.116 0.00013 13 HK1-4 0.25 0.078 0.06 0.020 0.00000 14 0.50 0.099 0.25 0.050 0.00003 15 0.75 0.12 0.56 0.090 0.00009 16 1.00 0.128 1.00 0.128 0.00000 17 HK1-5 0.25 0.067 0.06 0.017 0.00010 18 0.50 0.091 0.25 0.046 0.00001 19 0.75 0.103 0.56 0.077 0.00006 20 1.00 0.116 1.00 0.116 0.00013 21 HK1-6 0.25 0.078 0.06 0.020 0.00000 22 0.50 0.105 0.25 0.053 0.00013 23 0.75 0.124 0.56 0.093 0.00018 24 1.00 0.131 1.00 0.131 0.00001 25 HK1-7 0.25 0.095 0.06 0.024 0.00033 26 0.50 0.11 0.25 0.055 0.00027 27 0.75 0.12 0.56 0.090 0.00009 28 1.00 0.154 1.00 0.154 0.00071 29 HK1-8 0.25 0.09 0.06 0.023 0.00018 30 0.50 0.11 0.25 0.055 0.00027 31 0.75 0.116 0.56 0.087 0.00003 32 1.00 0.152 1.00 0.152 0.00060  Bảng 5.3 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 1 1 H2 33 HK2-1 0.25 0.061 0.06 0.015 0.00025 34 0.50 0.074 0.25 0.037 0.00039 35 0.75 0.090 0.56 0.068 0.00042 36 1.00 0.103 1.00 0.103 0.00060 37 HK2-2 0.25 0.061 0.06 0.015 0.00025 38 0.50 0.080 0.25 0.040 0.00019 39 0.75 0.101 0.56 0.076 0.00009 40 1.00 0.103 1.00 0.103 0.00060 41 HK2-3 0.25 0.067 0.06 0.017 0.00010 42 0.50 0.086 0.25 0.043 0.00006 43 0.75 0.103 0.56 0.077 0.00006 44 1.00 0.114 1.00 0.114 0.00018 45 HK2-4 0.25 0.074 0.06 0.019 0.00001 46 0.50 0.099 0.25 0.050 0.00003 47 0.75 0.107 0.56 0.080 0.00001 48 1.00 0.128 1.00 0.128 0.00000 49 HK2-5 0.25 0.090 0.06 0.023 0.00018 50 0.50 0.095 0.25 0.048 0.00000 51 0.75 0.107 0.56 0.080 0.00001 52 1.00 0.145 1.00 0.145 0.00031 53 HK2-6 0.25 0.090 0.06 0.023 0.00018 54 0.50 0.099 0.25 0.050 0.00003 55 0.75 0.122 0.56 0.092 0.00013 56 1.00 0.143 1.00 0.143 0.00024 57 HK2-7 0.25 0.091 0.06 0.023 0.00020 58 0.50 0.110 0.25 0.055 0.00027 59 0.75 0.131 0.56 0.098 0.00042 60 1.00 0.150 1.00 0.150 0.00051 Bảng 5.3 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 1 1 H3 61 HK3-1 0.25 0.072 0.06 0.018 0.00002 62 0.50 0.084 0.25 0.042 0.00009 63 0.75 0.103 0.56 0.077 0.00006 64 1.00 0.118 1.00 0.118 0.00009 65 HK3-2 0.25 0.070 0.06 0.018 0.00005 66 0.50 0.082 0.25 0.041 0.00014 67 0.75 0.101 0.56 0.076 0.00009 68 1.00 0.118 1.00 0.118 0.00009 69 HK3-3 0.25 0.059 0.06 0.015 0.00032 70 0.50 0.080 0.25 0.040 0.00019 71 0.75 0.099 0.56 0.074 0.00013 72 1.00 0.101 1.00 0.101 0.00070 73 HK3-4 0.25 0.067 0.06 0.017 0.00010 74 0.50 0.093 0.25 0.047 0.00000 75 0.75 0.114 0.56 0.086 0.00001 76 1.00 0.116 1.00 0.116 0.00013 77 HK3-5 0.25 0.076 0.06 0.019 0.00000 78 0.50 0.097 0.25 0.049 0.00001 79 0.75 0.112 0.56 0.084 0.00000 80 1.00 0.128 1.00 0.128 0.00000 81 HK3-6 0.25 0.078 0.06 0.020 0.00000 82 0.50 0.105 0.25 0.053 0.00013 83 0.75 0.124 0.56 0.093 0.00018 84 1.00 0.131 1.00 0.131 0.00001 85 HK3-7 0.25 0.078 0.06 0.020 0.00000 86 0.50 0.110 0.25 0.055 0.00027 87 0.75 0.128 0.56 0.096 0.00031 88 1.00 0.133 1.00 0.133 0.00003 89 HK3-8 0.25 0.093 0.06 0.023 0.00026 90 0.50 0.109 0.25 0.055 0.00024 91 0.75 0.124 0.56 0.093 0.00018 92 1.00 0.15 1.00 0.152 0.00060 Σ 57.50 9.392 43.125 6.355 0.015 Δ 661.3 tgφtc 0.068 φtc(độ) 3.890 Ctc (daN/cm2) 0.060 бt 0.013 бc 0.003 υc 0.055 бtgφ 0.005 υtgφ 0.071 Bảng 5.3 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 1 Gía trị tính tốn α n -2 tα Ctt (daN/cm2) tgφtt φtc (độ) Theo TTGH I 0.95 90 1.67 0.060 ± 0.0050 0.068± 0.0083 3.41 Theo TTGH II 0.85 90 1.05 0.060 ± 0.0031 0.068± 0.0052 3.58 Lớp đất thứ 2 Bảng 7.5: Bảng chỉ tiêu cơ lý (trừ C,j) của lớp đất thứ 2 Lớp HK Số TT mẫu Số hiệu mẫu Độ sâu (m) Wnh (%) Wd (%) Độ sệt B W (%) γW (g/cm3) Δ ε0 G (%) 2 H1 1 HK1-9 18.0 - 18.2 40.7 18 0.29 24.5 1.96 2.73 0.739 91.0 2 HK1-10 20.0 - 20.2 41.7 20.6 0.10 22.8 1.97 2.74 0.713 88.0 3 HK1-11 22.0 - 22.2 40.2 19.3 0.33 26.1 1.95 2.74 0.768 93.0 4 HK1-12 24.0 - 24.2 47.8 25.1 0.02 25.5 2 2.75 0.73 96.0 5 HK1-13 26.0 - 26.2 45.5 23 0.29 29.5 1.94 2.73 0.82 98.0 H2 6 HK2-8 16.0 - 16.2 35.3 16 0.30 21.8 2.05 2.73 0.625 95.0 7 HK2-9 18.0 - 18.2 35 15.3 0.32 21.7 2.04 2.73 0.625 95.0 8 HK2-10 20.0 - 20.2 36.8 16.6 0.29 22.4 2.01 2.73 0.665 92.0 9 HK2-11 22.0 - 22.2 39 18 0.26 23.5 2.02 2.74 0.671 96.0 10 HK2-12 24.0 - 24.2 44.6 22.8 0.33 30.0 1.94 2.73 0.832 98.0 11 HK2-13 26.0 - 26.2 46.7 20.9 0.35 30.0 1.93 2.74 0.851 97.0 H3 12 HK3-9 18.0 - 18.2 36.5 15 0.34 22.3 2 2.73 0.665 91.0 13 HK3-10 20.0 - 20.2 40.6 17.5 0.27 23.7 1.98 2.74 0.713 91.0 14 HK3-11 22.0 - 22.2 44.4 19.6 0.28 26.6 1.98 2.75 0.763 96.0 15 HK3-12 24.0 - 24.2 52.8 30.1 0.43 39.8 1.8 2.74 1.124 97.0 16 HK3-13 26.0 - 26.2 49.1 22 0.34 31.2 1.89 2.74 0.903 95.0 Σ 676.7 319.8 4.5 421.3 31.5 43.8 12.2 1509.0 Gía trị trung bình 42.29 19.99 0.28 26.33 1.97 2.74 0.76 94.31 Bảng 5.7 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 2 Bảng 5.7 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 2 Lớp đất thứ 3 Bảng 5.9: Bảng chỉ tiêu cơ lý (trừ C,j) của lớp đất thứ 3 Lớp HK Số TT mẫu Số hiệu mẫu Độ sâu (m) Wnh (%) Wd (%) Độ sệt B W (%) γw (g/cm3) Δ ε0 G (%) 3 H1 1 HK1-14 28.0 - 28.2 50.2 25.5 0.49 37.6 1.83 2.73 1.053 97.0 2 HK1-15 30.0 - 30.2 50.7 29 0.47 39.3 1.8 2.73 1.116 96.0 3 HK1-16 32.0 - 32.2 53.6 32 0.48 42.3 1.78 2.72 1.176 98.0 4 HK1-17 34.0 - 34.2 50.8 24.5 0.49 37.3 1.8 2.73 1.084 94.0 5 HK1-18 36.0 - 36.2 48.5 21 0.45 33.5 1.88 2.73 0.936 98.0 H2 6 HK2-14 28.0 - 28.2 60.3 22.9 0.46 40.1 1.76 2.73 1.167 94.0 7 HK2-15 30.0 - 30.2 62.8 25.9 0.46 42.7 1.79 2.73 1.184 99.0 8 HK2-16 32.0 - 32.2 59.3 28.1 0.46 42.4 1.76 2.72 1.194 97.0 9 HK2-17 34.0 - 34.2 56.5 32.9 0.31 40.2 1.68 2.72 1.267 86.0 H3 10 HK3-14 28.0 - 28.2 61.8 30.1 0.42 43.8 1.75 2.73 1.238 96.0 11 HK3-15 30.0 - 30.2 62.3 30.8 0.49 46.4 1.74 2.73 1.294 97.0 12 HK3-16 32.0 - 32.2 65.5 37.8 0.42 49.5 1.72 2.72 1.365 99.0 13 HK3-17 34.0 - 34.2 61.5 33.9 0.34 43.2 1.71 2.72 1.286 94.0 Σ 743.8 374.4 5.7 538.3 23.0 35.4 15.4 1245.0 Gía trị trung bình 57.22 28.80 0.44 41.41 1.77 2.73 1.18 95.77 Bảng 5.11 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 3 Lớp đất thứ 3a Độ ẩm tự nhiên W : 15.79 % Dung trọng tự nhiên gw : 2.12 G/cm3 Hệ số nén lún : 0.013 cm2/kG Mơ đun đàn hồi : 110.0 kG/cm2 Lực kết dính c : 0.098 kG/cm2 Gĩc nội ma sát j : Lớp đất thứ 4 Bảng 5.13: Bảng chỉ tiêu cơ lý (trừ C,j) của lớp đất thứ 4 Lớp HK Số TT mẫu Số hiệu mẫu Độ sâu (m) Wnh (%) Wd (%) Độ sệt B W (%) γw (g/cm3) Δ ε0 G (%) 4 H1 1 HK1-19 38.0 - 38.2 7.85 2.1 2.66 0.364 57 2 HK1-20 40.0 -40.2 6.47 2.12 2.66 0.337 51 H2 3 HK2-20 40.0 - 40.2 11.18 2.11 2.66 0.4 74 4 HK2-21 42.0 -42.2 8.72 2.15 2.65 0.338 68 Σ 34.2 8.5 10.6 1.4 250.0 Gía trị trung bình 8.56 2.12 2.66 0.36 62.50 Lớp đất thứ 4a Độ ẩm tự nhiên W : 17.54 % Dung trọng tự nhiên gw : 2.10 G/cm3 Hệ số nén lún : 0.016 cm2/kG Mơ đun đàn hồi : 93.1 kG/cm2 Lực kết dính c : 0.290 kG/cm2 Gĩc nội ma sát j : Lớp đất thứ 5 Độ ẩm tự nhiên W : 22.79 % Dung trọng tự nhiên gw : 1.90 G/cm3 Hệ số nén lún : 0.032 cm2/kG Mơ đun đàn hồi : 52.7 kG/cm2 Lực kết dính c : 0.232 kG/cm2 Gĩc nội ma sát j : Lớp đất thứ 6 Bảng 5.14: Bảng chỉ tiêu cơ lý (trừ C,j) của lớp đất thứ 6 Lớp HK Số TT mẫu Số hiệu mẫu Độ sâu (m) Wnh (%) Wd (%) Độ sệt B W (%) γw (g/cm3) Δ ε0 G (%) 6 H1 1 HK1-22 44.0 - 44.2 48.1 23.5 0.05 24.7 2.02 2.75 0.698 97.0 2 HK1-23 46.0 - 46.2 48.1 23.5 <0 20.9 2.08 2.75 0.599 96.0 3 HK1-24 48.0 - 47.2 43.5 20 <0 15.3 2.12 2.74 0.489 86.0 4 HK1-25 50.0 -50.2 41.5 21.7 <0 17.3 2.15 2.74 0.497 95.0 5 HK1-26 52.0 - 52.2 45.7 25 <0 20.4 2.10 2.75 0.571 97.0 6 HK1-27 54.0 - 54.2 41.8 18.9 <0 18.0 2.11 2.73 0.525 93.0 7 HK1-28 56.0 - 56.2 48.6 22 0.13 25.6 1.96 2.73 0.750 93.0 8 HK1-29 58.0 -58.2 54.9 22.5 0.08 24.9 1.97 2.74 0.734 93.0 9 HK1-30 60.0 - 60.2 50.2 25.9 <0 21.1 2.03 2.75 0.637 91.0 H2 10 HK2-22 44.0 - 44.2 56.6 25.9 <0 21.2 2.02 2.74 0.641 90.0 11 HK2-23 46.0 - 46.2 58.2 26.8 <0 21.6 2.03 2.75 0.647 92.0 12 HK2-24 48.0 - 47.2 56.7 26 <0 21.2 2.08 2.75 0.599 97.0 13 HK2-25 50.0 -50.2 43.7 19.8 <0 16.2 2.11 2.73 0.500 89.0 14 HK2-26 52.0 - 52.2 43 21.2 <0 17.7 2.14 2.73 0.500 96.0 15 HK2-27 54.0 - 54.2 42.7 22.4 <0 17.8 2.11 2.73 0.525 93.0 16 HK2-28 56.0 - 56.2 42.7 22.4 <0 17.8 2.11 2.73 0.525 93.0 17 HK2-29 58.0 -58.2 56.6 27.9 <0 24.3 2.00 2.74 0.702 95.0 18 HK2-30 60.0 - 60.2 58 30.2 <0 26.9 1.96 2.75 0.786 94.0 H3 19 HK3-19 38.0 - 38.2 48.5 20.2 0.13 23.9 2.00 2.74 0.702 93.0 20 HK3-20 40.0 - 40.2 47.5 22.4 <0 20.1 2.06 2.74 0.593 93.0 21 HK3-21 42.0 - 42.2 49.5 24.5 <0 21.0 2.03 2.73 0.625 92.0 22 HK3-22 44.0 - 44.2 51.9 26.4 <0 21.4 2.05 2.75 0.627 94.0 23 HK3-23 46.0 - 46.2 43.3 19.9 <0 17.8 2.10 2.73 0.534 91.0 24 HK3-24 48.0 - 47.2 42.1 18.2 <0 15.3 2.15 2.73 0.460 91.0 25 HK3-25 50.0 -50.2 44.3 19.8 <0 16.2 2.12 2.74 0.505 88.0 26 HK3-26 52.0 - 52.2 47 18.2 <0 16.7 2.17 2.75 0.478 96.0 27 HK3-27 54.0 - 54.2 58.4 24.2 <0 24.0 2.02 2.76 0.693 96.0 28 HK3-28 56.0 - 56.2 58.6 23 0.02 23.8 2.02 2.76 0.693 95.0 29 HK3-29 58.0 -58.2 45.9 24.1 <0 23.8 2.00 2.73 0.685 95.0 30 HK3-30 60.0 - 60.2 50 24.7 <0 22.8 2.03 2.73 0.655 95.0 Σ 1468 691.2 0.41 619.5 61.9 82.2 18.2 2799.0 Gía trị trung bình 48.92 23.04 0.082 20.65 2.06 2.74 0.61 93.30 Bảng 5.16 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 6 Bảng 5.16 (tt): Bảng tính gía trị C và j của lớp đất thứ 6 Kiểm tra kết quả tính tốn Ctc và jtc Kiểm tra kết quả tính tốn Ctc và jtc theo các cơng thức sau:  Nếu tính tốn đúng thì τ1 = τ2. Kết quả kiểm tra được trình bày trong bảng 5.18. Bảng 5.18: Kiểm tra kếy quả tính tốn Ctc và φtc Lớp n tgφtc Ctc Σpi Στi τ1 τ2 Kiểm tra 1 92 0.068 0.06 57.5 9.392 0.625 0.103 0.103 THỎA 2 64 0.24 0.292 160 57.072 2.5 0.892 0.892 THỎA 3 52 0.162 0.181 130 30.472 2.5 0.586 0.586 THỎA 6 120 0.337 0.614 300 174.94 2.5 1.457 1.457 THỎA Tổng hợp chỉ tiêu các lớp đất Kết quả tổng hợp các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất được trình bày trong bảng 7.19. Bảng 5.19: Tổng hợp các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất Lớp Giới hạn chảy Wnh (%) Giới hạn dẻo Wd (%) Độ sệt B Độ ẩm W (%) Tỉ trọng Δ Dung trọnggw (T/m3) Gĩc ma sát trong j (độ) Lực dính đơn vị C(daN/cm2) gttI gttII jttI jttII CttI CttII 2 80 43.87 1.12 84.55 2.62 1.489 1.492 3.41 3.58 0.055 0.057 3 42.29 19.99 0.28 26.33 2.74 1.94 1.95 12.22 12.69 0.228 0.252 4 57.22 28.8 0.44 41.41 2.73 1.745 1.755 8.71 8.9 0.157 0.166 5 48.92 23.04 0.082 20.65 2.74 2.043 2.05 17.65 18.02 0.562 0.582 Từ kết quả trên, kết hợp với chiều dày các lớp đất ở 3 hố khoan, ta lựa chọn trụ địa chất bất lợi nhất làm trụ địa chất tính tốn. Kết quả được thể hiện trên hình 5.2. Hình 5.5: Trụ địa chất tính tốn PHÂN TÍCH, LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MĨNG Thiết kế nhà cao tầng, khơng chỉ việc lựa chọn kết cấu chịu lực chính bên trên, là quan trọng, mà các giải pháp về nền mĩng bên dưới cũng được quan tâm khơng kém. Sự lựa chọn loại mĩng cĩ ý nghĩ quyết định đối với tồn bộ cơng trình và phải xét đến nhiều nhân tố như: điều kiện địa chất nền, tính khả thi về mặt kỹ thuật, về mặt an tồn, về tốc độ thi cơng nhanh, về mơi trười, kinh tế và xã hội… Do đặc điểm nhà cao tầng là cao, do đĩ tải trọng lớn và tập trung, mặt khác trọng tâm cơng trình cách mặt đất tự nhiên khá lớn nên rất nhạy cảm đối với nghiêng lệch, khi chịu tải trọng ngang sẽ tạo ra moment gây lật cơng trình cự lớn. Vì vậy chọn giải pháp mĩng sâu, cụ thể là mĩng cọc cho nhà cao tầng là rất hợp lý. Ở đây cĩ ba phương án mĩng sâu, cụ thể là phương án mĩng sâu phù hợp với các cơng trình cao tầng: mĩng cọc ép, mĩng cọc barret và mĩng cọc khoan nhồi. Mĩng cọc ép Phương án mĩng này được sử dụng rộng rải hiện nay khi xây dựng nhà cao tầng. Ưu điểm của phương án này là dể thi cơng, giá thành rẻ, khơng gây ồn ào và kiểm tra được chất lượng cọc. Với đặc điểm địa chất trên, cùng với tải trọng truyền xuống chân cột lớn nên ta khơng thể đặt mũi cọc tại lớp đất thứ 5 mặc dù lớp đất này cĩ tính năng xây dựng tốt. Do đĩ chỉ cĩ thể đặt mũi cọc tại lớp đất thứ 6 do đĩ cọc ép khơng thể phát huy hiệu quả tốt trong trường hợp này vì: cọc ép cĩ sức chịu tải khơng lớn nên ở độ sâu đặt mũi cọc khơng lớn cần phải sử dụng nhiều cọc mà điều kiện mặt bằng khơng cho phép ta sử dụng được nhiều cọc, nên ta phải đặt mũi cọc sâu hơn, mà để ép cọc đến độ sâu lớn như thế thì rất khĩ, dể bị chối cọc, hỏng cọc và hạn chế của thiết bị ép. Vì cọc cĩ chiều dài hạn chế muốn ép đến độ sâu thiết kế thì cần phải nối cọc, như vậy sẽ làm giảm sức chịu tải của cọc. Vậy phương án này khơng phù hợp cho cơng trình. Mĩng cọc barette Trên thế giới, cọc barette đã được sử dụng phổ biến khi xây dựng các nhà cao tầng. Ở Việt Nam, trong những năm gần đây, một số cơng trình cũng đả sử dụng cọc barette cho giải pháp nền mĩng như: Sài Gịn Center, Vietcombank Hà nội…Tùy nhiên giá thành cho mĩng cọc barette cịn khá cao, thiếu thiết bị thi cơng và trình độ thi cơng cũng phụ thuộc vào các chuyên gia nước ngồi. Nước ta chưa cĩ đơn vị thi cơng nào cĩ thể thi cơng cọc barette hồn tồn độc lập vì vậy tính phổ biến của các loại cọc này ở nước ta là chưa cao. Vì các lý do trên nên ta khơng chọn phương án này cho mĩng của cơng trình. Mĩng cọc khoan nhồi Loại cọc này cĩ những ưu điểm sau đây: Sức chịu tải của mỗi cọc đơn lớn, cĩ thể đạt hàng nghìn tấn khi chơn ở độ sâu lớn; Cọc khoan nhồi cĩ thể xuyên qua các tầng đất cứng ở độ sâu lớn; Số lượng cọc cho mỗi mĩng ít, phù hợp cho mặt bằng cĩ diện tích nhỏ; Khơng gây tiếng ồn đáng kể như khi thi cơng cọc; Phương pháp thi cơng cọc là khoan nên khơng gây chấn động cho các cơng trình lân cận. Bên cạnh đĩ, cọc khoan nhồi cĩ những nhược điểm đáng kể đến như sau: Khi thi cơng cọc dể bị sập thành hố khoan Chất lượng cọc bê tơng khơng cao, do khơng kiểm sốt được trong quá trình thi cơng như đổ bê tơng khơng cĩ đầm được… Những nhược điểm này thật sự cĩ thể kiểm sốt được, bỏi thế phương pháp cọc khoan nhồi cĩ tính khả thi hơn cả. ._.